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分別采用新方法和傳統方法的數值分析結果以及實驗結果的典型雙
折射分布圖,其中保壓壓力為16.5MPa,整體雙折射分布的數值模
擬與實驗結果比較一致。但是,數值模擬中沿厚度方向的峰值位置
與實驗結果相比離表面更遠。同時,中心位置峰值的實驗結果比數
值分析要大,外部峰值則相比稍小。既然數值模擬中位于中心區域
的非零雙折射是由熱誘導應力引起的,對于熱誘導殘余應力及雙折
射的物理模型來說,中心區雙折射的數值大小和實驗結果相匹配則
是令人鼓舞的結果。雖然采用兩種方法獲得的數值結果相似,但是
由于處理熱雙折射的方式不同,因而存在很小的差異;趥鹘y方
法的熱雙折射比新方法要大,因此基于傳統方法得到的整體雙折射
相對基于新方法的更大一些。
對于殘余應力,采用傳統方法和新方法獲得的模擬結果與實驗
結果定性一致。從圖4.14中可以發現,通過傳統方法預測的表面
殘余應力與實驗結果接近,但是中心區域應力預測值偏低。通過新
方法預測的表面殘余應力與實驗數據存在偏差。原因在于新方法中
自由淬火條件相比傳統方法應用得更早,采用了更長的體積松弛時
間,從而導致了更低的表面拉伸應力。但是,新方法可以很好地預
測中心和過渡
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